蒸汽鍋爐：有1t/h、2 t/h、4t/h 、6t/h、8t/h、10t/h、12t/h、15t/h、20t/h、25t/h、30t/h、35t/h、40t/h、44t/h等噸位,額定蒸汽壓力有0.7 MPa、1.25 MPa、1.6MPa三種，蒸汽可為飽和蒸汽也可為過熱蒸汽，出廠形式：1~6 t/h為快裝，6~10 t/h為組裝， 15~30 t/h為半組裝，35~44 t/h為散裝

1-5新Ⅲ型水火管鍋爐（下集箱回水引射并取消前部下降管式熱水鍋爐）
    由圖1-13所示的水冷壁管水速分布曲線可見，新Ⅱ型水火管鍋爐的上升管水速平均
值有所，水速分布也有所改進(jìn)。但仍是靠近下降管處的上升管水速，而靠近前下
降管處恰恰是熱負(fù)荷趾。如回水引射改在下集箱內(nèi)的后部下降管出口處，并取消前
部下降管，見圖1-14，則集箱效應(yīng)使上升管水速分布與熱負(fù)荷分布大致相匹配——爐艟前
部熱負(fù)荷，水速也。此時(shí)集箱效
應(yīng)已是有益的了。這種回水引射可使?fàn)t膛
前部上升管的水速w-..明顯大于圖l一13
所示相應(yīng)位置的上升管水速叫～。另外，
當(dāng)存在前部下降管時(shí)，下降管需經(jīng)過
煙道出口，見圖1- 5、圖1-6．受到煙氣直接
沖刷，阻礙煙氣流動(dòng)，保溫層也易脫落。其
次，回水引射置于下集箱，不需要新I型、
新Ⅱ型鍋殼內(nèi)下部的回水分配管，使鍋殼檢
修方便，也避免了引射管與下降管裝配時(shí)的
難度。
  皮注意，后部下降管與水冷壁后邊緣上升管不能太近，否則，該處幾根上升管的流速渡
動(dòng)[“15”]。建議后部下降管與后邊緣上升管的外壁間距（指集箱軸向間距）不應(yīng)小于300mm-
500mm（小容量取小值）。
  考慮到這種改進(jìn)的效果十分突出‘“1，履于新型水火管鍋殼鍋爐發(fā)展的重大變革，
因此，稱新Ⅲ型水火管熱水鍋爐‘。

    新Ⅲ型球火警熱水鍋爐將爐臆前都上升'I水連坤一約至。．4m/s以上，雨新Ⅱ型
鍋爐該處的水建約為。．25m/s.爐艟后部由于煙丑明顯氍于前部，從來發(fā)生過西動(dòng)力引
起的事故·敞對此部位流速無嚴(yán)格要求。盡管如此，還是希望后邊鼙上升f的31遮能夠
0.1—0. 2m/s．由于木冷壁供求由單翱引人，使集箱效應(yīng)過于嚼量，故下集箱直徑應(yīng)適當(dāng)放大，
才能后邊緣上升警的瘴遘不至于過小。建議新Ⅲ型的下辟管與下集精直徑如表1-8所示。
  新Ⅱ型永火警熱水鍋爐當(dāng)鍋爐水質(zhì)基本蒲足水質(zhì)櫥準(zhǔn)要求時(shí)，一般束發(fā)生蛙目過冷沸
騰導(dǎo)致水冷壁管結(jié)垢或爆管事故，腳新Ⅲ噩鍋爐由于上升臂水逮分布臺(tái)理且有較大，故
對水質(zhì)適應(yīng)髓力更為加強(qiáng)．這對于我國目前工業(yè)鍋爐水質(zhì)欠佳現(xiàn)狀，會(huì)有較好的適應(yīng)能力。
至今已有數(shù)千臺(tái)此型熱水鍋爐運(yùn)行，從束發(fā)生因永動(dòng)力產(chǎn)生的事故。由于葫力
性得到明顯，目前單鍋殼的10. 5MW、14MW、21MW與雙鍋殼的29MW、46MW執(zhí)7k
型水火管鍋爐也開始采用上述下集箱后部回水引射方式。同時(shí)將自身支撐需要的前部下降
管改為上升管，在其出口加節(jié)流孔板，有少部分水在其中成上升流動(dòng)。
    計(jì)算分析表明，容量≤7MW的新町型水火管鍋爐取消兩根較粗的前部下降管，鍋殼的
載荷由上升管支承，已滿足強(qiáng)度需要l7”]。
    有些新Ⅲ型水火管鍋爐的兩根下降管采用直管形式+，取消下降管彎頭。利用直下降管
連接鍋殼與下集箱時(shí)，鍋殼、下集箱的下降管孔應(yīng)為徑向開孔。此種鍋爐已批量生產(chǎn)逾千
臺(tái)，而且運(yùn)行近10年。計(jì)算分析表明，盡管下降管取消彎頭，使剛度增加，但上升管直徑
較小(51×3mm)，而且彎頭的彎曲角度較大，故其剮度很小。因此，由于上升管壁溫略高于下
降管(壁溫差值不過50 C)所引起的熱補(bǔ)償應(yīng)力在允許范圍以內(nèi)。下集箱在鍋爐工作時(shí)，會(huì)
少許橫向外移(10蒸噸以F鍋爐不大于3mm)。對于采用直下降管的鍋爐，下集箱一側(cè)支座
能考慮有少許側(cè)向移動(dòng)的可能。這不難實(shí)現(xiàn)，利用螺栓與基礎(chǔ)連接即為一種方法。