在排除其它因素QSL-50的影響之后，發現所用的分級淬火油的冷卻速度分布QSL-50與該種新油有較大區別，如圖7所示。和未經使用的新油相比，使用QSL-50一年多（中間做正常補充）后的舊油，蒸氣膜階段變短、冷速增大、且出現冷速的溫度大有提高。如果按過去較普遍的說法，圖7中的舊油是符合"高溫冷得快，低溫冷QSL-50得慢"的更理想的淬火油。但在這樣的舊油中淬火效果卻是變形更大，硬度偏低，不如比它"不理想"的新油。 用圖6圖線所示的方法來分析該廠出現的問題，又可以畫出圖8所示的圖線：舊油在中低溫階段冷速低于新油，以至在這一階段使其冷卻速度曲線進入了第III（即不足）冷速區，所以QSL-50淬火硬度偏低。北京華立精細化工公司對該廠舊油進行了改性添加，使該廠舊油的冷卻速度分布的中低溫階段冷速提高，達到稍高于原用油新油的水平。生產應用表明，在經過這樣改性的舊油中QSL-50淬火后，齒輪的淬火硬度明顯提高，變形量也小于或等于原用新油。只因其蒸氣膜階段太長，在高溫階段進入了第Ⅲ冷速分布區，因而引起淬火硬度、。對該油進行除水處理后，舊油中的水被分離和排除，油的冷卻能力又得到了恢復。從以上兩個例子中可以看出，評價液體淬火介質QSL-50的冷卻能力高低，不能簡單地看它的總的冷卻烈度（H），也不能簡單地看它使特定鎳球從850℃冷到300℃所需的時間（GM），而應當看供選擇的淬火介質的冷速分布與工件及其鋼種的關系。關于從淬火介質的冷速分布作選擇的原則，本文作者曾做過探討[4]，再歸納實際生產經驗，總結出以下五項選擇原則： 一看鋼的含碳量多少──先從允許的冷卻速度分布曲線上看。含碳量低的鋼，因有可能析出先共析鐵素體，且它的過冷奧氏體易發生珠光體轉變的溫度（即所謂"鼻尖"位置的溫度）較高，馬氏體起點（Ms）也較高，為了使這類鋼制的工件充分淬硬，所用QSL-50的淬火介質應當有較短的蒸氣膜階段且出現冷速的溫度應當較高。相反，對含碳量較高的鋼，淬火介質的蒸氣膜階段可以更長些，出現冷速的溫度也相應應當低些。再從允許的冷速曲線上看：碳含量少的鋼允許的冷速高，碳含量QSL-50多的鋼允許的冷速低。 二看鋼的淬透性高低──先從允許的冷速曲線看，淬透性差的鋼，要求的冷卻速度快；淬透性好的鋼，要求的冷卻速度則慢些。同時，因隨著淬透性的提高，鋼的"C"曲線會向右下方移動，所以對淬透性差的鋼，要求介質出現冷卻速度的溫度高些；